液壓式伺服拉伸墊:基于Taguchi法的拉深成形工藝參數(shù)優(yōu)化

　　原創(chuàng)譚偉峰，陳鵬鍛造與沖壓2024-01-23 11:15發(fā)表于北京

　　文章來(lái)源：《鍛造與沖壓》2023年第22期

　　譚偉峰，陳鵬·廣汽本田汽車(chē)有限公司

　　伺服壓力機(jī)自二十世紀(jì)問(wèn)世以來(lái)，以其優(yōu)秀的生產(chǎn)加工能力及控制柔性，迅速受到?jīng)_壓生產(chǎn)廠商們的關(guān)注與青睞。在實(shí)踐中，為安定化、高速化生產(chǎn)提供了更多保障。其中，伺服拉伸墊技術(shù)更是因其快速響應(yīng)、高精度主動(dòng)壓力控制、低沖擊低噪聲、節(jié)能性好等特點(diǎn)，給傳統(tǒng)壓力機(jī)生產(chǎn)工藝帶來(lái)了翻天覆地的變化。

　　隨著伺服拉伸墊技術(shù)在沖壓生產(chǎn)領(lǐng)域應(yīng)用的落地開(kāi)花，用戶(hù)們從陌生到熟悉，也逐漸總結(jié)出了該技術(shù)使用中的各種特點(diǎn)。筆者將站在使用方的角度，分享不同類(lèi)型伺服拉伸墊類(lèi)型的使用特性，希望給使用或即將使用伺服壓力機(jī)的同行們一點(diǎn)有益的參考，同時(shí)也希望設(shè)備廠家能夠不斷優(yōu)化改善，給用戶(hù)提供更多更好的使用體驗(yàn)。

　　傳統(tǒng)壓力機(jī)拉伸墊多采用氣墊。生產(chǎn)時(shí)，氣墊與滑塊上模具接觸后向下運(yùn)動(dòng)，在底部氣缸的反作用力下形成對(duì)坯料邊緣的夾持力，幫助零件拉深成形。盡管氣墊仍在廣泛應(yīng)用，但隨著生產(chǎn)制造要求的不斷提高，其局限性也愈發(fā)凸顯：

　　⑴工藝柔性、控制精度差。由于氣墊是被動(dòng)動(dòng)作，藉由滑塊下壓發(fā)力，過(guò)程不可調(diào)，難以適應(yīng)愈發(fā)復(fù)雜的沖壓工藝需求。并且，夾持力靠氣缸反作用力提供，隨著氣墊下行氣缸容積不斷縮小，盡管可通過(guò)控制氣缸排氣閥實(shí)時(shí)調(diào)整壓力，但總體壓力仍不穩(wěn)，峰值后的壓力波動(dòng)超過(guò)±10%。

　?、颇＞咴O(shè)計(jì)要求高。氣墊接觸時(shí)強(qiáng)烈的沖擊載荷會(huì)加速模具壽命縮減，一旦超過(guò)模具疲勞壽命或者單次沖壓產(chǎn)生了超過(guò)模具材質(zhì)能承受的最大載荷時(shí)，模具結(jié)構(gòu)薄弱環(huán)節(jié)就有可能開(kāi)裂、斷裂，導(dǎo)致模具故障。對(duì)此，模具設(shè)計(jì)通常會(huì)增大設(shè)計(jì)冗余來(lái)應(yīng)對(duì)沖擊疲勞或者拆分模具功能增加模具及工序數(shù)量以降低設(shè)計(jì)載荷。

　?、巧a(chǎn)噪聲大。氣墊接觸沖擊伴隨巨大的噪聲，即使采用了隔音措施，但實(shí)測(cè)噪聲值仍難以降至85dB以下。巨大的噪聲無(wú)疑是對(duì)產(chǎn)線(xiàn)工人健康的重要危害。

　　伺服拉伸墊的出現(xiàn)似乎成為了解決氣墊短板的完美方案。伺服控制本身屬于高精度控制技術(shù)，其位置精度可達(dá)微米級(jí)，運(yùn)用在拉伸墊上可使與滑塊的接觸碰撞過(guò)程達(dá)到最佳同步狀態(tài)，減緩接觸沖擊，同時(shí)，強(qiáng)大的控制柔性使其能夠適應(yīng)當(dāng)前各種拉延工藝的需求。此外伺服拉伸墊一般還具有重復(fù)精度高、能源利用率高、生產(chǎn)環(huán)境噪聲小等特點(diǎn)。

　　伺服拉伸墊的基本控制邏輯是在滑塊從上死點(diǎn)下降至預(yù)定接觸位置之前進(jìn)行位置控制，此階段伺服拉伸墊實(shí)時(shí)獲取滑塊的位置信息，當(dāng)滑塊運(yùn)動(dòng)至接觸前某一設(shè)定高度時(shí)，類(lèi)似于接力賽接棒前的起跑，伺服拉伸墊預(yù)先啟動(dòng)加速，降低與滑塊的相對(duì)速度，進(jìn)而減小接觸沖擊。隨后滑塊與伺服拉伸墊接觸，位置控制切換為壓力控制，在壓力傳感器的反饋下，伺服拉伸墊主動(dòng)控制并動(dòng)態(tài)調(diào)整對(duì)坯料的夾持力，維持設(shè)定夾持力或者按照夾持力設(shè)定插值動(dòng)態(tài)調(diào)整直至成形完成，如圖1所示。滑塊回程階段，為了便于自動(dòng)化取件，伺服拉伸墊可切換回位置控制，一般可設(shè)置下死點(diǎn)閉鎖、取件輔助提升、跟隨滑塊回程等模式直至返回生產(chǎn)等待位，準(zhǔn)備下一循環(huán)的生產(chǎn)。

　　圖1滑塊運(yùn)行模式

　　在實(shí)現(xiàn)伺服拉伸墊運(yùn)動(dòng)及壓力控制的具體方式上，存在以下分支，且在業(yè)內(nèi)都有著相當(dāng)?shù)氖褂脤?shí)績(jī)：

　?、乓簤菏揭砸簤河蜑閯?dòng)力介質(zhì)，利用比例伺服閥或伺服電機(jī)精準(zhǔn)控制油缸的動(dòng)作及壓力輸出。

　?、茩C(jī)械式主要為絲桿或齒輪齒條形式。由電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)機(jī)械結(jié)構(gòu)帶動(dòng)拉伸墊動(dòng)作并進(jìn)行壓力輸出。

　　⑶混合式將氣壓、液壓、機(jī)械式混合使用，揉合了各形式的優(yōu)勢(shì)特點(diǎn)，但與此同時(shí)也會(huì)提高結(jié)構(gòu)及控制上的復(fù)雜性。

　　液壓式伺服拉伸墊的應(yīng)用較為廣泛，結(jié)構(gòu)上由驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)(油箱、電機(jī)、油泵)、液壓執(zhí)行及控制系統(tǒng)(控制閥組、油缸)、反饋系統(tǒng)(壓力反饋、位置反饋)組成。在具體形式上又分為比例伺服閥式及伺服電機(jī)式，如圖2所示。前者代表廠商是力士樂(lè)，通過(guò)控制器實(shí)時(shí)調(diào)整比例伺服閥的供油進(jìn)行夾持力及行程的控制。后者代表廠商是會(huì)田，通過(guò)伺服電機(jī)精準(zhǔn)控制油缸的進(jìn)出油量及夾持力。兩類(lèi)產(chǎn)品的相同之處在于最大噸位能力能達(dá)到較大水平、成形時(shí)壓力波動(dòng)較小，所以能夠從容應(yīng)對(duì)深拉深、復(fù)雜型面或者大型沖壓零件的生產(chǎn)，但初始?jí)毫憫?yīng)較慢，并且需要專(zhuān)門(mén)配制油液冷卻系統(tǒng)。不過(guò)，兩者之間也存在著顯著差異，比例伺服閥式液壓墊要占用龐大的地坑空間用以安置油箱(10000L)及冷卻水系統(tǒng)，并且油液的使用量、清潔度、冷卻均要求較高，導(dǎo)致使用成本高，同時(shí)該類(lèi)液壓墊不配置能源再生功能；相較而言，伺服電機(jī)式液壓墊用油量、冷卻需求量均較小，且結(jié)構(gòu)緊湊，所以地坑使用空間小，并且具備能源再生功能，能夠降低生產(chǎn)時(shí)的能源消耗，不過(guò)在最大壓力能力下的拉深線(xiàn)速度相對(duì)較低。

　　圖2液壓式、伺服拉伸墊模型示意

　　液壓式伺服拉伸墊因?yàn)槠湮恢每刂迫恳揽恳簤河偷倪M(jìn)出調(diào)節(jié)，成形階段完全以滑塊作用于拉伸墊的壓力進(jìn)行油量的精準(zhǔn)控制，而非以位置主導(dǎo)，因此，一旦發(fā)生模具載荷偏置或接觸位置設(shè)置錯(cuò)誤等情況，特別是拉伸墊發(fā)力位置高于滑塊上模與下模壓邊圈接觸位置時(shí)，由于滑塊還未產(chǎn)生下壓負(fù)荷，而油泵為保持設(shè)定的壓力會(huì)自動(dòng)供油提升油腔壓力，此時(shí)就會(huì)導(dǎo)致拉伸墊在極短時(shí)間內(nèi)異常頂起進(jìn)而沖擊模具的嚴(yán)重故障(圖3)。后續(xù)優(yōu)化中盡管將液壓伺服拉伸墊的位置和速度作為了安全互鎖進(jìn)行監(jiān)測(cè)，但若發(fā)生并檢測(cè)出異常，油泵仍需要10～30ms作出急停反應(yīng)(視CPU與伺服控制器的信號(hào)交換時(shí)間而定)。這段時(shí)間已經(jīng)足夠讓拉伸墊瞬間在高壓液壓油的作用下向上竄起大于30mm的距離，且沖擊力一般能達(dá)到設(shè)定夾持力的50%以上。出現(xiàn)這種異常時(shí)，即使拉伸墊有機(jī)械上限保護(hù)，但對(duì)于下模內(nèi)腔頂桿避空空間不足的模具，同樣可能造成致命的損傷。為了應(yīng)對(duì)這個(gè)問(wèn)題，廠家設(shè)置了沖床校正功能，讓壓力機(jī)在非生產(chǎn)模式下以極低速情況模擬下沖并與拉伸墊接觸，通過(guò)傳感反饋對(duì)比確認(rèn)設(shè)置的接觸點(diǎn)是最佳發(fā)力點(diǎn)，從而精準(zhǔn)獲取發(fā)力位置信息。

　　圖3伺服墊異常頂起沖擊模具示意

　　機(jī)械式伺服拉伸墊使用機(jī)械結(jié)構(gòu)傳遞動(dòng)力，同樣主要由三部分組成：驅(qū)動(dòng)部分(伺服電機(jī)、變速器結(jié)構(gòu))、機(jī)械執(zhí)行部分、壓力及行程反饋部分。常見(jiàn)的具體形式有絲桿式和齒輪齒條式，前者以小松為代表廠商，伺服電機(jī)經(jīng)過(guò)同步帶變速后將動(dòng)力傳遞給絲桿帶動(dòng)拉伸墊運(yùn)動(dòng)，如圖4(a)所示。后者以福井為代表廠商，伺服電機(jī)經(jīng)減速箱變速后通過(guò)齒輪齒條結(jié)構(gòu)帶動(dòng)拉伸墊運(yùn)動(dòng)[圖4(b)]，同時(shí)結(jié)構(gòu)配備平衡氣缸用來(lái)平衡拉伸墊自重。相較于液壓式伺服拉伸墊，機(jī)械式伺服拉伸墊往往具備以下特點(diǎn)：⑴不使用液壓油作為動(dòng)力介質(zhì)，對(duì)環(huán)境友好；⑵結(jié)構(gòu)組成簡(jiǎn)單、緊湊，便于進(jìn)行維保及故障排查；⑶動(dòng)力傳遞剛性強(qiáng)，響應(yīng)快，但是夾持力峰值波動(dòng)較大；⑷最大壓力能力下的拉伸線(xiàn)速度較大；⑸均具備能源再生系統(tǒng)，能源節(jié)約性強(qiáng)。盡管看似優(yōu)勢(shì)盡顯，但機(jī)械式伺服拉伸墊也有其制約因素，即拉伸墊最大能力普遍低于液壓式，若生產(chǎn)工藝上長(zhǎng)期為大噸位夾持力需求時(shí)，機(jī)械結(jié)構(gòu)的疲勞壽命則會(huì)急劇縮短。而談到對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)的疲勞壽命影響，預(yù)加速功能及拉伸墊能力曲線(xiàn)同樣影響巨大。

　　圖4機(jī)械式伺服拉伸墊模型示意

　　預(yù)加速功能(圖5)能夠顯著減小模具的接觸沖擊及噪聲，起到穩(wěn)定生產(chǎn)品質(zhì)、降低設(shè)備故障及噪聲危害的作用。但是，預(yù)加速行程延長(zhǎng)了拉伸墊建壓的響應(yīng)時(shí)間，如果預(yù)加速行程超過(guò)了模具應(yīng)當(dāng)?shù)陌l(fā)力點(diǎn)位置，則在接觸瞬間拉伸墊提供的夾持力是達(dá)不到成形要求的，此時(shí)就會(huì)發(fā)生坯料流料，造成零件起皺品質(zhì)異常，特別是模具壓邊圈為方形筋條設(shè)計(jì)的，此情形下的長(zhǎng)時(shí)間生產(chǎn)甚至?xí)斐蓧哼吶顥l磨損或崩裂。而如果設(shè)置預(yù)加速時(shí)將坯料等待位提高，雖然可以補(bǔ)償預(yù)加速運(yùn)動(dòng)距離，但根據(jù)模具設(shè)計(jì)的不同，可能導(dǎo)致投料后坯料在模具型腔內(nèi)呈現(xiàn)下凹狀態(tài)，如此一來(lái)坯料邊緣容易出現(xiàn)夾持不到位或折彎的問(wèn)題，盡管部分廠商會(huì)針對(duì)性增加坯料尺寸以吸收邊緣部分的流動(dòng)，但這樣會(huì)直接導(dǎo)致單件成本的上升。

　　圖5預(yù)加速功能使用對(duì)比

　　通常，機(jī)械式伺服拉伸墊必須啟用預(yù)加速功能，并且要達(dá)到對(duì)應(yīng)生產(chǎn)狀態(tài)下的最低預(yù)加速行程要求，其本質(zhì)上是設(shè)備廠家對(duì)滑塊與拉伸墊的瞬間接觸相對(duì)速度要保持在一定的限度內(nèi)控制，從而起到保護(hù)機(jī)械結(jié)構(gòu)的效果。如果預(yù)加速不足，接觸沖擊會(huì)顯著影響機(jī)械結(jié)構(gòu)的壽命，如齒輪齒條式拉伸墊結(jié)構(gòu)一般無(wú)法頻繁承受來(lái)自滑塊100噸以上的瞬間沖擊，而絲桿結(jié)構(gòu)瞬間承受較大沖擊力時(shí)可能發(fā)生機(jī)構(gòu)卡死的問(wèn)題。

　　拉伸墊能力曲線(xiàn)(圖6)則限制了拉伸墊行程及夾持力荷重條件對(duì)應(yīng)的壓機(jī)連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)SPM值。一方面是出于對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)運(yùn)行壽命保障的考慮，如大夾持力大拉伸行程時(shí)往往限制單機(jī)連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)SPM值在較低的水平內(nèi)。另一方面，更主要的是受到電機(jī)容量、循環(huán)運(yùn)轉(zhuǎn)間隔的限制。在能力曲線(xiàn)的限制下，一些大噸位深拉深零件，如汽車(chē)側(cè)圍，就要降速至10～14SPM生產(chǎn)。當(dāng)然，壓力機(jī)降速會(huì)直接導(dǎo)致整線(xiàn)生產(chǎn)節(jié)拍的下降，特別是斷續(xù)生產(chǎn)線(xiàn)，考慮上死點(diǎn)的停止，整線(xiàn)節(jié)拍只能維持在6～8SPM，這對(duì)生產(chǎn)效率無(wú)疑是嚴(yán)重的影響。不過(guò)也有利用伺服壓力機(jī)可變速的特點(diǎn)，通過(guò)調(diào)整不同階段的滑塊速度來(lái)提升整線(xiàn)節(jié)拍，但要實(shí)現(xiàn)成形開(kāi)始前滑塊速度從22SPM急減速至14SPM，對(duì)主電機(jī)的能力需求就呈幾何級(jí)的上升，同時(shí)還要配備能力更大的冷卻系統(tǒng)，這個(gè)方向的投入非常巨大，無(wú)異于提升壓力機(jī)規(guī)格。不過(guò)，當(dāng)機(jī)械式伺服墊配置在整線(xiàn)連續(xù)生產(chǎn)線(xiàn)上使用時(shí)，由于單機(jī)與整線(xiàn)節(jié)拍一致，即使如汽車(chē)側(cè)圍降速至10～14SPM也達(dá)到了行業(yè)中上等效率水平。

　　圖6拉伸墊能力曲線(xiàn)示意

　　在嘗試突破以上限制的努力中，廠家也開(kāi)發(fā)出了混合式伺服拉伸墊，如IHI，它將氣壓、液壓、機(jī)械揉合在一起，由油缸和氣缸共同提供夾持力(以IHI為例，氣缸最多提供40%，油缸最大提供60%)。通過(guò)帕斯卡原理，油缸變徑后下端與絲桿和伺服電機(jī)連接，不僅實(shí)現(xiàn)了伺服電機(jī)容量的小型化，并且能夠降低沖擊，保護(hù)絲桿和伺服電機(jī)。氣缸下端連接著氣罐，便于氣壓的調(diào)整與穩(wěn)定。拉深過(guò)程時(shí)，模墊下行，分散至油缸的部分能量經(jīng)由絲桿、伺服電機(jī)再生為電能，氣缸部分的能量存儲(chǔ)在氣罐的高壓氣體中?；爻屉A段，氣罐釋放能量，由氣缸帶動(dòng)模墊上行，此時(shí)油缸上腔液壓油返回油缸下腔，再次經(jīng)由絲桿反向帶動(dòng)伺服電機(jī)再生電能?？梢钥吹剑诨旌鲜剿欧靿|中對(duì)能源再生技術(shù)的運(yùn)用十分廣泛，減小了整個(gè)系統(tǒng)的最大功率。不過(guò)，同其他使用能源再生的伺服拉伸墊一樣，再生電能在實(shí)際生產(chǎn)中并不明顯，畢竟這個(gè)過(guò)程非常短，更多僅是用于伺服壓力機(jī)主電機(jī)的啟動(dòng)補(bǔ)償。

　　盡管揉合了各類(lèi)型伺服墊實(shí)現(xiàn)了液壓、機(jī)械、電控系統(tǒng)的小型化(圖7)，并且在能源消耗上也有所降低，但也帶來(lái)了系統(tǒng)復(fù)雜、故障排查難、維護(hù)成本高的問(wèn)題，同時(shí)由于使用了大型氣罐，在地坑空間占用上也不很理想，就實(shí)際而言，這類(lèi)型伺服拉伸墊如果可以使體積小型化，也將是一款非常不錯(cuò)的產(chǎn)品。

　　圖7混合式伺服拉伸墊模型示意

　　對(duì)于上述提及的各類(lèi)伺服拉伸墊，相比傳統(tǒng)的氣墊，優(yōu)點(diǎn)都是非常明顯的，雖然存在性能間的差異，但只要在導(dǎo)入時(shí)著眼于生產(chǎn)模具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和生產(chǎn)零件的工藝需求就可以準(zhǔn)確選擇合適的拉伸墊類(lèi)型。舉例，如果模具結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，基本以拉深為主，且沒(méi)有如平衡氮?dú)飧缀筒⒘心＞叩忍厥獾脑O(shè)計(jì)和布局，機(jī)械式伺服拉伸墊即可滿(mǎn)足需求；如果拉深模具存在較多補(bǔ)償裝置或有并模生產(chǎn)需求，且淺拉深成形要求較高，則液壓式能更好的適應(yīng)生產(chǎn)。從整線(xiàn)構(gòu)造考慮，如果是連續(xù)式生產(chǎn)線(xiàn)，則機(jī)械式伺服拉伸墊在成本與穩(wěn)定性上更佳。

　　綜上所述，在選擇不同伺服拉伸墊時(shí)，必須立足于自身生產(chǎn)規(guī)劃和整線(xiàn)實(shí)際情況，并充分了解伺服拉伸墊間的性能差異，才能選擇一款適合生產(chǎn)工藝的好產(chǎn)品。